电力供应结构范文

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中图分类号：TU74文献标识码： A

Construction Technology OfSteel- Prestressed Concrete Structure At The Beam-Column Joints

Abstract: In construction steel - prestressed concrete composite structure is a structure to play a new structure to make comprehensive efficiency for high-capacity, long-span member. When the same building when both are present, the two cross construction mutual influence, to the construction resulted in a greater degree of difficulty, this paper Puyang library project examples for steel - construction technology of prestressed concrete structures in place to do some beam-column joints discussion.

Keywords: Steel PrestressedJointLong cantileveredConstruction Technology

1.概述

随着经济的发展大跨度、长悬挑结构在建筑上的应用越来越多，大跨度、长悬挑结构必然要导致柱子和梁截面尺寸的增加，在多数情况下我们需要在砼柱子中设置型钢，在砼梁中设置型钢-预应力以满足承载力的要求以及层高的限制。预应力一般是参与受力的，但是梁的承载力主要靠型钢来承担，预应力筋主要是解决梁体的挠度与开裂问题。在具体的施工过程中我们发现，由于梁柱节点处钢筋个数多、直径大，所以在梁柱节点处，密集的钢筋和直径较大的金属波纹管很难穿过型钢柱的腹板，同时给梁柱节点处箍筋和混凝土的施工也造成了一定的困难。

2、施工特点和难点

下面结合濮阳图书馆新馆建设工程实例来做一些探讨。

濮阳图书馆新馆建设项目建筑面积30347.71，为了满足造型要求，二层以上结构外侧多采用长悬挑结构，设计荷载较大，所以在梁柱中配筋比较多，且在梁柱中均配有工字型或十字型型钢，同时为了满足大跨度、长悬挑梁的挠度及裂缝要求，在框架梁中配置了有粘结预应力筋。

在现场的施工过程中遇到了以下难题:

2.1.型钢梁构件自重大，尺寸大增大了梁柱节点处型钢构件安装的难度。

2.2.梁中普通钢筋配置过多，给金属波纹管的铺设造成了很大的难度

2.3.预应力波纹管在梁柱交接处绕过型钢柱时，波纹管无法绕到梁内。

2.4. 在梁柱节点处，两个方向的梁筋和柱筋交错布置，而梁筋只能通过型钢上预先开好的穿筋孔过柱，这导致钢筋之间的净距的调整及为困难，在很多时候基本上是不可调的。

2.5.型钢梁部分箍筋弯钩无法按设计要求弯成135°。

2.6.由于本工程的十字型型钢柱箍筋采取菱形箍筋，在梁柱节点处箍筋施工难度大。

2.7.型钢-预应力混凝土结构在梁柱节点处，钢筋密集，且金属波纹管直径较大，梁主筋最小间距仅有30mm，这增加了混凝土浇筑时的难度。

3.解决方案

型钢-预应力砼梁的施工工艺为：搭设梁支撑架及型钢安装操作平台-支设梁底模-钢梁吊装到位-钢梁焊接-拆除千斤顶-绑扎梁上侧钢筋-绑扎梁下侧钢筋-安装预应力金属波纹管及钢绞线-绑扎梁箍筋及两侧腰筋再支设梁侧模-浇筑混凝土-混凝土养护-预应力张拉-拆除模板。

由于预应力型钢转换梁在梁柱节点处的施工涉及整个施工工艺的各个方面，所以在施工过程中要提前做好规划，根据柱中钢筋的数量，提前在图纸上确定出最佳的钢筋布置位置、梁柱钢筋交错的位置，型钢上最佳的开孔位置，为预应力金属波纹管留出位置然后按图施工，同时还要协调好各个工种之间的施工顺序和交流。

下面我们从型钢砼梁施工、模板施工、钢筋施工、预应力施工、混凝土施工等方面来探讨施工中的解决方案及注意事项。

3.1型钢梁施工

3.1.1针对型钢梁的重量和尺寸大给梁柱节点处型钢构件的安装造成不便的问题，可以提前和设计院协商选择内力较小的位置将钢梁分为三节，每节长度与重量相近。

3.1.2在型钢构件运至施工现场后认真检查构件的制作情况特别是穿筋孔、金属波纹管的位置大小，然后进行预拼装。确定构件无误吊至相应位置后，其下面设置千斤顶，用于调节型钢梁安装时的竖向高度，同时调整型钢梁的起拱高度。钢梁置于千斤顶上之后，为防止钢梁倾倒，均要做临时支撑，并将安装用螺栓连接牢固，临时固定后开始钢梁的连接。

3.1.3钢梁现场焊接采用手工电弧焊，钢板厚度较大、刚度大，焊接预热温度为250-400℃，预热范围为焊缝两侧宽250mm。为控制焊接变形，焊接接头匀速，焊接进行100％超声波检测。

3.2模板施工

3.2.1在施工的过程中应注意型钢混凝土梁的起拱高度问题。本工程的起拱高度按净跨l0的2‰起拱，但是在型钢梁安装完后由于其自重较大，必然会产生变形，在模板起拱时应考虑这种变形，实际的起拱高度应为2‰l0+。

3.2.2针对预应力波纹管在梁柱交接处绕过钢柱时，波纹管无法绕到梁内，经与设计院协商预应力梁与柱相交处可进行加腋处理(有张拉端的加腋部位除外)，三角形加腋尺寸:长*宽*高1000mm*600mm*200mm。

3.3钢筋施工

3.3.1型钢梁与两侧型钢梁连接时，型钢柱的腹板和翼缘板阻碍部分型钢梁主筋锚固或伸进柱中进行锚固。所以要采取在腹板上开孔的方式处理，但是过多开孔会影响金属波纹管的开孔和型钢结构的强度，因此受腹板阻碍的钢筋与钢牛腿采取焊接的方式进行连接。

3.3.2框架梁的箍筋在钢梁焊接前提前穿在型钢上，先绑扎上侧主筋，用脚手架钢管支撑，在箍筋绑扎完后再绑扎下侧主筋，最后绑扎梁两侧腰筋。

3.3.3十字型型钢柱轴头核心区菱形箍筋无法安装时可做成拉钩45°斜向拉住柱箍筋，对于型钢梁部分箍筋无法弯成135°，不能弯下的由钢筋班组进行焊接，必须保证封闭。

3.4预应力施工

3.4.1预应力波纹管的矢高、张拉端、固定端要按照设计及规范要求加固。波纹管穿型钢开孔要保证圆弧形，禁止方形，打磨圆弧。成孔后由预应力施工方进行复核。

3.4.2当梁柱节点处钢筋太密，金属波纹管无法通过，而预应力筋根数又不是很多时，可以在钢筋净距较小的部位采取扁波纹管，通过后再换用正常的圆波纹管，但需要注意预应力筋在扁波纹管内不能出现交错挤压等不利于张拉的情况。圆波纹管之间的连接可以采用制作一端扁一端圆的接头来实现。

3.5混凝土施工

3.5.1经与设计院沟通，本工程型钢预应力砼结构采用添加聚丙烯纤维的自密实混凝土，可以有效的减小混凝土的开裂及混凝土浇筑时的振捣。

3.5.2混凝土应连续浇筑，避免间隔时间过长形成冷缝。浇筑时应先从梁的一侧灌入混凝土，分层厚度为500mm，然后进行振捣，待梁一侧混凝土上返至型钢梁下翼缘高度后，在另一侧注入混凝土，待振捣密实后反复上述方法继续浇筑。在型钢梁的阴角处容易形成空气积聚，不易排出，需要加强振捣。钢筋较密处，振捣困难的地方选用直径30mm的小振动棒。

3.5.3本工程中型钢梁高达1400mm，构件截面较大，当混凝土内外温差较大时会形成温度应力，容易产生温度裂缝，这对于这种长悬挑、重荷载构件来说是非常危险的，混凝土浇筑完成后要及时进行养护，对混凝土温度的升降、内外温差进行实时监测，及时采取控温措施。

4、总结

4.1型钢-预应力结构在梁柱节点处施工的难度是较大的，提前在型钢柱的腹板上打穿筋孔严格限制了预应力筋位置的调整，使得预应力筋在实际的施工过程中可调整的余地很小，这就要求我们加强前期的工作，尽量在施工方案阶段将实际施工过程中可能出现的情况考虑周全，并提出解决方案。

4.2型钢-预应力结构在梁柱节点处的施工对施工工续的要求非常高，在施工过程中要做好各个班组之间的协调和交流，要避免因施工工序的错误而造成后续施工的困难。

4.3在施工过程中出现新情况、新问题时应在保证工程质量的前提下，尽量减少开孔对型钢结构整体强度的破坏，减少对原结构配筋的变化。

参考文献：

[1] JGJ138-2001型钢混凝土组合结构技术规程[S].北京：中国建筑工业出版

[2]12SG904-1型钢混凝土结构施工钢筋排布规则与构造详图

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中图分类号：TU391 文献标识码：A 文章编号：

1 预应力钢结构施工要点

1.1施加预应力

1.1.1 张拉设备

张拉千斤顶常用100～250t群锚千斤顶(YCQ、YCW型)60t穿心千斤顶(YC型)，18～25t前卡千斤顶(YCN、YDC型)等。前二者可用于钢绞线束与钢丝束张拉，后者仅用于单根钢绞线张拉。

1.1.2 张拉力与预应力损失

预应力筋的张拉力：

P=δconAp

在上式子中，δcon为预应力筋的张拉控制应力，对钢结构的杆件为0.5~0.35fptk，对钢结构的拉锁为0.2~0.35fptk（fptk为预应力筋的抗拉强度标准值）。Ap为预应力筋的截面面积。

在钢结构的预应力筋张拉时和张拉后，预应力损失包括：孔道摩擦损失、锚固损失、弹性压缩损失、应力松弛损失等。当预应力筋的有效预应力值不大于±0．5 fptk时，应力松弛损失等于零。

1.1.3张拉顺序与方法

1.1.3.1预应力筋的张拉顺序：应考虑结构的受力、施工方便、操作安全等因素确定，以对称张拉力为基本原则。

1.1.3.2预应力筋的张拉方法：对直线筋，应采取一端张拉；对折线束，应采取两端张拉。张拉力宜分级加载；采用多台千斤顶同时工作时，应同步加载。实测张拉的伸长值与计算值比较，其允许误差为－5％～+10％。

1.2 力筋防护方法

力筋防护方法有很多种，常见的有以下几个：

1.2.1灌水泥浆法

预应力筋张拉后，在钢管内进行压力灌浆，钢管外表面刷防锈漆。

1.2.2 涂油裹布法

预应力筋表面涂防锈油脂，裹麻布或玻璃布。涂油、裹布应重复2～3道。每道包布的缠绕方向与前一道相反。

1.2.3涂油包塑法

采用机械化涂抹防锈油脂，外包热挤成形的高密度聚乙烯(PE)套管，商品化生产单根钢绞线或7φ5钢线束无粘结预应力筋。热挤成形的PE套管厚度宜为1．2mm；如有需要，可采用双层作法外层厚0．4～0．8mm。

1.2.4 PE料包覆法

预应力筋用PE料进行包覆，PE料厚度一般为5mm；根据需要也可加厚。机械化生产、成品索供应。

1.2.5 多层防护法

1.2.5.1采用镀锌钢绞线或涂环氧树脂钢绞线，再灌水泥浆或涂油包塑。

1.2.5.2无粘结钢绞线束外加钢套管或PE套管．内灌水泥浆或液体氯丁橡胶或不灌浆。

不论采用哪种防护方法，在预应力筋进行防护前，应认真做好除污和除锈工作。

2 施工实例

2.1 某住宅区集中供热厂煤库30m大跨度预应力V形折板屋盖安装。

2.1.1工程概况

某住宅区集中供热厂煤库工程采用跨度30m的预应力V形折板屋盖，其折板板面大、构件薄、重量大(每折重约200t，施工区域内场地狭小。经吊装方案比较，采用跨外吊装的施工方案。选用l台30t汽车吊，辅助1台305汽车吊。吊具使用折板专用铁扁担，扁担主梁长度30m。

施工总顺序为：验收三角铁和三角墙运输折板至现场板面上弹支座尺寸线吊装就位检查校正挂临时固定拉杆焊接拆临时固定拉杆灌缝并养护拆跨中支撑架子。

2.1.2 吊装工艺和技术措施

2.1.2.1 V形折板运输至安装现场，先在板面上划出支座尺寸线，将与三角铁相碰的钢筋剪断，挂尾绳，以便掌握方位。

2.1.2.2 吊车通过铁扁担吊起V形折板后，两个板面必须同时对称张开一定角度，张开宽度约1．2m，严禁将两个板面倒向一侧。吊至起吊高度后，缓缓下落就位。打开前在折板跨中底部，支撑架子的顶水平杆上铺设垫板，用木楔垫实。再完全打开折板，以保证V形折板在安装过程中的稳定性。

2.1.2.3 V形折板就位后，检查支点尺寸位置、板面平直、上下折缝宽度等是否符合设计和施工规程的要求，确认准确无误后方可固定临时拉杆。拉杆间距不大于1．5m，均匀布置。

2.1.2.4 摘除吊钩，焊接折板上折缝两侧的吊环和加强筋，彼此相焊。焊缝长度不小于50mm，搭接长度不够者采用帮条焊。焊接固定后拆除临时拉杆。屋盖边折折板的临时拉杆必须在永久性拉杆安装后方可取下。边折折板的永久性拉杆按设计要求，用50mm×5mm角钢加工制作，由螺栓与折板连接固定。永久性拉杆的设置由轴线内450mm开始，每1．5m一道。

2.1.2.5 为增加大跨度预应力v形折板屋盖的刚度和整体性，在折板上折缝横向均匀设置3道通长直径20mm永久拉筋，与吊环相互焊接，并埋入上折缝混凝土中。

2.1.2.6 吊装到最后一折折板时，煤库南边的抗风柱和连糸梁先吊装就位，以传递风荷载。

2.1.3 灌缝及质量控制

2.1.3.1 折板上折缝中设置2φ10附加纵向通长钢筋，上折缝宽度增大到150mm。下折缝中设置1φ12附加纵向通长钢筋，边折下折缝中设置2φ12附加纵向诵长钢筋)。

2.1.3.2灌缝混凝土强度等级与折板}昆凝土强度等级相同。每折缝从一端依次推进浇筑成型，不得留置施工缝。在混凝土初凝前应压平抹光，并及时进行养护，时间不少于14d。

2.1.3.3上下折缝浇筑混凝土并养护，待混凝土强度达到设计强度等级标准值及永久性拉杆安装完毕后，方可拆除折板跨中的支撑架子。

2.1.4 施工注意事项

2.1.4.1 预应力V形折板吊装就位后，上下折缝浇筑混凝土前，并未形成整体，每块板处于单独的受力状态。此过程中须约束其上边缘的水平位移，以免失稳。

2.1.4.2 折板吊装并校正后，须及时进行上下折缝混凝土的灌缝。

2.1.4.3 预应力V形折板系大板面薄壁构件，安装必须在无雨且风力小于3级的天气情况下进行。操作人员要密切配合，以防构件丧失稳定，产生裂缝和被破坏等情况发生。

2.2 某工程预应力筋张拉伸长值未达到设计要求

2.2.1 工程概况

某工程施工后发现预应力筋张拉伸长值没有达到设计规定数值，使钢桁架挠度及施加预应力不符合要求。最后结合工程施工图及施工现场情况分析，原因有以下几个方面：①无粘结预应力筋不合格。②锚具、外套钢管或张拉设备不合格。③施工工艺及质量控制不严格。

2.2.2 防治措施

2.2.2.1 无粘结预应力筋采用强度等级fptk≥1860N／mm2的低松弛钢绞线，经材质检验合格后方能使用。钢绞线涂油后经高密度聚乙烯塑料包裹而成。油脂应包裹饱满均匀，包裹层局部厚度不得超标，在吊运过程中不得损伤。

2.2.2.2 无粘结预应力筋应有出厂合格证书，钢绞线应有质量保证书及材料性能试验报告。

2.2.2.3 锚具采用OVM型，应有产品合格证明，满足I类锚具的要求。使用前应抽样进行外观和硬度检查，合格后方可使用。

2.2.2.4外套钢管应无锈蚀，内外径、壁厚应满足要求，管壁不允许有孔洞。

2.2.2.5 张拉用YCQ-200型和YVN-25型千斤顶，千斤顶与压力表必须配套校验，配套使用有效期为半年。压力表应用精度0．4级的精密(标准)表。

2.2.2.6 做好施工工艺及各工序质量的控制

3 结束语

综上，在实际施工过程中，我们只要能把握好预应力钢结构施工的要点，控制好各项工序的施工质量，一定能做出质量合格的工程。

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当前我国钢结构在高耸结构、超高层结构中的应用近年来已非常广泛，由于其良好的抗震性能，渐渐成为超高层结构的主流。此外，轻型钢结构建筑体系用于中小型工厂、商店、大型超市，由于其构造简单，材料单一，有利于制作的工业化和规格化，而且由于自重轻、工期短、经济性好而取得飞速发展。预应力钢结构是在各类钢结构中增加高强度赘余预应力杆件、张拉预应力杆件使其他构件获得与荷载引起的内力方向相反的预应力，而预应力杆获得与荷载引起内力方向相同的预应力，这样既充分发挥了高强度预应力杆的作用，又充分利用了钢构件的强度。预应力钢结构其实质是以少量高强度钢材代替一部分普通钢材并提高其他构件的承载能力而取得显著经济效益。显然，高强度预应力构件强度越高并且提高其他构件承载能力的方式越合理，其综合效果也就越为显著，一般情况下，预应力平面结构可以节约钢材10％～20％，预应力空间体系则可节约钢材40％～50％，这是应该大力推广的结构体系。

一、预应力钢结构的原理与状态

(一)预应力钢结构的基本原理

预应力钢结构的基本原理就是针对普通钢结构的特点，人为地在结构或构件较大受力部位，引入与荷载作用下符号相反的预麻力，使结构承使用荷载后，构件的内力抵消一部分或大部分，变形也相应随之减少，实现结构形式更合理、更经济的目标。按照预应力钢结构施工工艺来分，刚性结构和半刚性结构可归为一类，柔性结构归为另一类。刚性结构和半刚性结构有相对独立的杆件结构刚度，当索中预应力失效时，结构刚度减小。但杆件结构刚度仍存在。因此刚性结构和半刚性结构施工工艺计算模型可以分解为索对杆件部分结构的作用，悬挂体系、斜拉体系、预应力网架结构、预应力网壳结构和张弦梁屋架都具备可划分出相对独立的杆件部分结构的特性。柔性结构不同于刚性结构和半刚性结构，它仅在预应力作用下才形成有刚度的结构，不能划分出相对独立的杆件部分结构，它的设计和施工计算都需确定结构形状，因此柔性结构施工完全不同于刚性结构和半刚性结构施工。

(二)预应力钢结构的状态

预应力钢结构状态要素考虑是指索力和结构几何形状，为了便于分析和叙述，可以定义预应力钢结构如下的三种不同状态：

1.零状态：零状态时的结构是加工放样后的构件集合体。零状态时不存在预应力，不存在外部荷载和自重的作用，结构零状态的杆件部分形状和几何尺寸是由设计图纸给定的。

2.初始状态：初始状态是指结构安装就位张拉后仅在预应力和自重作用下自平衡状态。不考虑外部荷载的作用。预应力钢结构初始状态仅有预虑力和结构自重作用，实际上就是预应力施工张拉状态，此状态的索力和几何形状分别是施工张拉时的索张拉力控制值和位移监控值。

3.工作状态：工作状态指结构投入使用在外部作用下所达到的平衡状态。通常，外部作用下的工作状态位移，由设计方提供说明和要求。

二、预应力钢结构的施工流程与控制设计

(一)预应力钢结构的施工流程

现以长沙会展中心展览大厅来说明预应力钢结构施工特点，展览大厅是一个斜拉索和张弦桁架相结合的复杂空间预应力钢结构。施工过程如下：(1)在地面抬模上拼装屋架的张弦桁架跨段；张拉下弦索，张弦梁跨中起拱到预定量；(2)起吊、安装张弦桁架跨段，二端电焊连结；(3)张拉斜索，使屋架位移控制点起拱到预定量；(4)拆除支撑，然后安装屋面板和设备。

从上述的施工过程中可以归纳出预应力钢结构施工以下几个特点：(1)预应力施工会有阶段性，可以是嵌套形式；(2)需要确定一个形状控制为索张拉目标，目标实现时的索力目标控制索力，目标实现时控制点位移为目标控制位移，即初始状态；(3)控制索力往往是几个，甚至是十几个以上。由于实际张拉设备有限，不可能所有索同时张拉，因此必须制定使用少数设备实现目标控制索力和目标控制位移的张拉方案。

(二)预应力钢结构的施工控制设计

预应力钢结构的施工状态控制设计是指预先通过分析确定设计目标并制定张拉方案，张拉过程中对预应力钢结构施工状态进行实时识别，最终有目的地调整纠偏，从而使预应力钢结构施工收到有效地控制。为了实现这个目标，可采用几种施工计算方法，下面介绍三种方法：顺序循环法、倒装法和无应力法。

1.顺序循环法。顺序循环法分析步骤与实际预应力索施工步骤完全相同，通常在分析前根据工程具体情况先行确定若干各选方案，一般通过各个分组索2～3次循环叠代可逐步逼近设计索力，使结构最终成形。通过分析还可以准确获得各个施工阶段构件内力分布和结构几何形态。根据循环张拉的拉力增量可将顺序循环法细分为足量循环张拉法、等量递增循环张拉法和变量递增循环张拉法。足量循环张拉法是指每个循环中各组索的施工控制索力均为设计索力，由于后张索引入的预应力将在结构中重分布，必然导致先前张拉的索力发生变化，因此需要经过若干次循环张拉调整直至各组索内力均最终均达到设计要求的索力；等量递增循环张拉法是指通过k次循环张拉，将各组预应力索的设计索力等分为k份，每次循环张拉的索力增量为P/k，直至最后各组索力均逼近设计索力后停止张拉循环；而变量递增循环张拉法是根据工程实际情况每次预应力施工张拉控制的索力增量不同，最后统一逼近设计索力的循环张拉施工方法。

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中图分类号:F830.91文献标志码:A文章编号:1673-291X(2009)15-0060-02

一、提出假设、变量设定与样本选取

资本结构是指企业筹措资金(主要为长期资金)的各种来源、组合及其相互之间的构成及比例关系。研究资本结构理论的主要目的是分析资本结构与企业融资成本、公司价值以及企业治理结构的相互关系[1]。

公司绩效是指公司经营的业绩和效率,它反映公司的经营效果,一般可以用总资产收益率、净资产收益率和托宾Q值等指标来反映。国内外许多学者都使用了托宾Q值,但是中国资本市场机制不尽完善,托宾Q值的计算依据不是很准确。衡量公司绩效的另一个指标净资产收益率的使用也有缺陷,因为净资产收益率实质上包含了资本结构决策的影响,再用它来分析其对资本结构的影响,会使分析结果不尽合理[2]。

公司规模的大小也会对资本结构产生影响,大规模企业和小规模企业的信用条件、在资本市场上被投资者认可度等都不一样,因此他们在选择融资方式时肯定会有不同的考虑。采用总资产的对数来反映公司规模。

具有高成长性的企业往往需要较多的资金满足企业快速发展的资金需求,采用不同的融资方式会导致企业形成不同的资本结构,因而公司的成长性会影响其资本结构。采用总资产的增长率反映公司的成长性。

资产担保价值可以降低企业发生财务困境的成本,因而企业拥有的存货及固定资产将提高其借贷能力。成本理论、权衡理论和信息不对称理论都认为资产担保价值会影响企业的资本结构。采用固定资产以及存货占总资产的比重反映企业的资产担保价值。

根据财务理论和国内外已有的研究成果,结合中国电力行业上市公司和证券市场的实际情况,提出如下四个理论假设。

假设一:企业业绩与资本结构负相关。根据融资顺序理论,企业融资的一般顺序是保留盈余、债权融资、股权融资。因此,当企业业绩较好时,企业就可能保留更多的盈余,因而就可更少的使用债权融资。相反,如若企业业绩较差,则就不可能保留足够的盈余,只能更多地依赖于负债融资[3]。

假设二:企业规模与资本结构正相关。一般认为,规模大的企业比小企业更为稳定,具有更低的预期破产成本,因此大企业较小企业有更多的负债,而且较大规模的公司比小企业具有更强的信贷能力,更容易获得贷款,所以大企业较小企业有更多的负债。

假设三:成长性与资本结构正相关。根据生命周期理论,成长性企业处于扩张阶段,资金需求较大,所以企业在成长阶段会大规模向外举债,因此成长性企业具有较高的负债率。

假设四:资产担保价值与资本结构正相关。在企业的资产结构中,如果适于担保的资产所占比例较大,则企业的信用能力较强,因而会获得更多的负债。

本文选取2007年12月31日中国电力行业的48家上市公司为研究对象。以Eviews3.1为分析工具,采取多元线性回归的方法来建立模型,对所得实证结果进行分析,找出中国电力行业上市公司资本结构的影响因素。相关变量设定为:资本结构Y■=资产负债率=负债总额/总资产,企业业绩X■=总资产收益率=净利润/总资产,企业规模X■=总资产的自然对数=ln(总资产),成长性X■=资产增长率=(年末资产-年初资产)/年初资产,资产担保价值X■=(存货+固定资产)/总资产。

建立多元线性回归模型:

Y■ =α+β■X■+β■X■+β■X■+β■X■+μ■.

二、实证结果及分析

利用Eviews3.1可知变量间的相关系数,其中X■与X■相关系数为0.308659,X■与X■为-0.191245,X■与X■为-0.271452,X■与X■为0.048772,X■与X■为0.162670,X■与X■为0.137875,可见各自变量之间相关系数均不显著,故可以认为基本不存在多重共线性问题。其中Y■与X■的相关系数-0.198785为负,符合假设一;Y■与X■的相关系数0.207136为正,与假设二相符;Y■与X■的相关系数0.292178为正,与假设三相符;Y■与X■的相关系数0.419131为正,与假设四相符。现在将Y■对X■、X■、X■、X■进行回归,结果见表1:

回归结果表明可决系数在电力行业上市公司的资本结构的变化中,仅有23.98%的变差可用企业业绩、企业规模、成长性、资产担保价值的变化来解释,表明各自变量与资产负债率之间的相关性并不十分明显。F统计值通过了显著水平为0.05的F检验,表明该回归方程整体是显著的,回归模型是合适的。显著水平为0.05的t检验中只有X■的t值通过,可见所得的回归方程的第四个变量即资产担保价值的作用是显著的,而其他变量的影响是不显著的。综合考虑,可以将企业业绩、企业规模、成长性三个因素剔除,只保留了资产担保价值这一因素。

由于X■、X■、X■在t检验中均被剔除,下面进行Y■对X■的回归分析,结果见表2:

回归结果表明,在电力行业上市公司的资本结构的变化中,仅有17.21%的变差可用资产担保价值的变化来解释,表明自变量与资产负债率之间的相关性并不十分明显。进一步分析,X4以通过显著水平为0.05的F及t检验。这说明,资产负债率与资产担保价值之间存在正相关的关系,但其线性相关性不十分显著。

由于截面数据建模易产生异方差性,而模型正是采用截面数据建模,所以重点考察模型的异方差性:由White检验知,因nR■=14.71083>?字■■(2)=5.9915,表明模型存在异方差。现用加权最小二乘法对模型的异方差进行修正,选用权数W=1/ X4,回归结果表明参数的t检验显著,可决系数大幅度提高,F检验也显著,表明修正后的模型拟合效果较好。

由上述所有分析可知,资产负债率与企业业绩、企业规模、成长性和资产担保价值的相关关系均不显著,经过t检验,则剔除了企业业绩、企业规模、和成长性这三个因素。而资产担保价值既通过了F检验,又通过了t检验,说明资产负债率与资产担保价值之间正相关,符合假设四,但其相关关系不显著。因此否定了原假设一、假设二和假设三。

三、结论

资产担保价值与资本结构正相关。这与吴世农、肖作平①(2002)以及阳玉香②(2005)等人的研究观点相一致。这说明影响整个上市公司资本结构的因素――资产担保价值,与电力行业上市公司资本结构的影响因素有相同之处。企业业绩对资本结构的影响不甚显著。这与洪锡熙和沈艺峰③(2000)的结论大相径庭,说明企业业绩对资本结构的影响对整个上市公司、机械及设备运输业及电力行业上市公司来说有很大差异。企业规模对资本结构的影响不甚显著。多位学者以整个上市公司为样本,认为企业规模对整个上市公司资本结构影响显著,这说明作为影响上市公司资本结构的企业规模对电力行业影响很有限。成长性对资本结构的影响不甚显著。关于成长性这一因素,学者们有各种不同的结论,并且研究结构很不一致,说明这一因素对资本结构的影响还需要进一步的研究。

对于中国电力行业上市公司而言,可以认为资产担保价值对其资本结构的影响较大,因此要加强对资本结构的管理,有效利用财务杠杆来增加公司的市场价值,就应加强对公司存货和固定资产的管理,以充分利用财务杠杆,实现公司价值最大化。由于在此仅对资本结构影响因素中的部分公司内部因素进行了分析,并未考虑宏观经济环境等诸多因素,因此还有待于进一步的研究。

参考文献:

[1]吴世农,肖作平.中国上市公司资本结构影响因素实证研究[J].证券市场导报,2002,(8):40-45.

[2]洪锡熙,沈艺峰.中国上市公司资本结构影响因素的实证分析[J].厦门大学学报:哲学社会科学版,2000,(3):114-120.

[3]阳玉香.中国上市公司资本结构影响因素的实证分析[J].统计与信息论坛,2005,(6):83-87.

[4]贾利军,彭明雪.中国电力行业上市公司资本结构影响因素分析[J].经济问题探索,2007,(7):140-144.

[5]陆正飞,辛宇.上市公司资本结构主要影响因素之实证研究[J].会计研究,1998,(8):34-37.

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中图分类号：O213.1 文献标识码：A 文章编号：

一、点支承玻璃幕墙的构成和分类

1． 点支承玻璃幕墙组要由玻璃、钢爪和支承结构组成。

1． 1 玻璃面板: 点支承幕墙一般采用钢化夹胶玻璃做面层，这种材料具有和支承结构连接可靠的优点，但是与支承结构之间只用了数个点连接，可能引起应力集中现象，对玻璃的强度和质量要求较高．

1． 2 钢爪: 钢爪是幕墙结构中的连接结构，通常用钢爪的钢轴与玻璃四角的圆孔相连，然后在钢轴和圆孔之间利用套管作为内衬，在连接过程中，应该保证玻璃和钢爪之间可以有一定的活动余地。钢爪常采用不锈钢精密制造，具有一定的刚度，可以用来承受面板的重力和水平力作用，同时能够承受风力、地震力作用．

1． 3 支承结构: 支承玻璃幕墙的支承结构主要由单根杆件，桁架或拉索、拉杆、桁架等组成。一般单根杆件横梁及立柱均为受弯梁状态，制作也比较简单，跨度不大时，应用最为广泛。

2． 点支承玻璃幕墙的分类。目前，点支承幕墙一般根据幕墙内支承结构形式可以分为全玻璃式点支承幕墙、钢构式玻璃幕墙和拉索式玻璃幕墙三类。

2． 1 全玻璃式点支承幕墙。这种幕墙的内支承结构为玻璃肋，玻璃肋支承在主体结构上，玻璃肋上安装有钢制连接板，不锈钢爪接件固定在连接板上。幕墙的面板玻璃四角开孔，用安装在玻璃肋上的连接件中的螺栓穿入面板玻璃孔中与连接件紧固。这种玻璃幕墙是最为常见的一种，具有施工方便，简洁豪华，一般会在幅宽较大但是高度不高的场所使用。其立面豪华，适合大型商场的外立面或大型体育馆的首层厅。

2． 2 钢构式玻璃幕墙。这种幕墙的内支承结构一般为圆钢结构，可以是框架、桁架、网架或者美化工字钢结构。幕墙的玻璃面板用已安装在构建的连接件中的螺栓穿入面板玻璃孔中与连接件紧固。

2． 3 拉索式玻璃幕墙。这种幕墙主要由玻璃面板、连接件和索桁架等组成，玻璃面板用不锈钢爪连接固定在索桁架上，由于索桁架充分利用了钢材的抗拉性能，这就使得点支承玻璃幕墙能够在达到使用效果的同时更加轻盈。

二、钢结构点支承玻璃幕墙施工技术措施

1． 施工准备阶段。在施工开始前，需要进行材料采购工作，首先应该确定所使用材料的型号、规格等参数，然后根据这些参数确定材料的生产厂家，必要时需要派专业人员进行实地考察，以确保所采用的材料满足设计和国家规范要求。当材料进场时，应该检查所有材料、零配件、半成品材料的外观是否有缺陷、裂纹等，并要提交材料的出厂合格证、质量检验证明等文件，并对各项指标逐项审查验收，并协同签署审查报告，保证进场的材料满足规范要求。准备施工所用的机具，这些机具设备是工程得以顺利实施的基础，应该重视机具的采购和进场检验，对于这些设备的验收应该重点检查机具是否能达到构架加工精度要求，进场以后要对设备进行维护和保养，保证工程开工以后能够顺利的投入使用。

2． 加工阶段。

2． 1 玻璃加工。玻璃面板是建筑的外衣，应该保证玻璃面板的加工进度，保证玻璃切割尺寸在允许的误差范围内，在对面板开孔时，应该做好定位工作，采用机械打孔时，要保证孔位与孔径要准确，孔周围光滑，无缺角出现; 对于面板孔的灌胶，首先应该清理面板、铝合金型材的接触表面，保证粘结处无灰尘，从而保证粘结质量。

2． 2 幕墙构件加工。幕墙结构杆件截料前应进行校直调整; 玻璃幕墙横梁长度的允许偏差应为 ± 0． 5mm，立柱长度的允许偏差应为 ± 1．0mm，端头斜度的允许偏差应为 － 1． 5°; 截料端头不得因加工而变形，并不应有毛刺; 孔位的允许偏差应为 ±0． 5mm，孔距的允许偏差应为 ± 0．5mm，累计偏差不得大于 ± 1． 0mm; 铆钉的通孔尺寸偏差应符合现行国家标准《铆钉用通孔》的规定; 沉头螺钉的沉孔尺寸偏差应符合现行国家标准《沉头螺钉孔》的规定。

2． 3 主要施工技术。按地震烈度设防，设计符合《建筑设计规范》GBJ11 －89。幕墙单元之间留有适当的伸缩缝; 幕墙单元与主体结构的连接件在地震作用下有足够的承载能力和变动调整能力，即幕墙单元与主体结构之间用可调弹性螺栓连接的弹性连接方式; 适宜的结构胶厚度的计算选取，使玻璃在地震作用下有足够的减振缓冲作用;具有大变位的耐候胶及其适宜部位的选取和应用，在地震作用下可防止幕墙玻璃之间出现拉裂; 适宜的玻璃间缝隙，避免玻璃相撞。

三、钢结构点支承玻璃幕墙的质量控制要点

在点支承玻璃幕墙施工中，肯定存在其他专业的施工，这就需要幕墙施工技术人员和其他施工技术人做好施工配合，保证在分项工程交叉作业时，衔接良好。为了保证玻璃幕墙的安装质量，施工技术人员应该配合好监理工程师对幕墙施工的重点工作进行监督和验收，具体的监控工作为:

1． 玻璃幕墙与主体结构连接预埋件的制作和埋设。玻璃幕墙与主体结构的连接一直是幕墙施工的控制重点，只有面板连接牢固，才能保证施工质量，施工人员应该根据预埋件的设计图纸对预埋件的施工情况进行检查，保证这些预埋件的安装位置、尺寸都符合设计和国家规范要求，特别要对钢板的厚度、锚筋的长度和焊缝的质量进行控制。

2． 支撑结构安装前预埋件的测量和检查。为了保证所有的预埋件施工都能顺利完成，施工技术人员应该在施工前做好预埋件的数量、位置检查和测量，保证施工人员在施工中能够顺利有效的完成预埋工作，对于埋设偏差和漏埋的地方应该及时报告给监理人员，进行改正和处理。

3． 支撑结构安装检查。玻璃肋安装是安装工程的关键，直接影响安装工程质量。应对连接处进行检查: 固定螺栓是否已紧固、起隔离作用的垫片是否已安放。

4． 幕墙玻璃的安装检查。幕墙玻璃吊装完成后，应该对其进行安全检查，保证玻璃面板本身不存在问题，同时检查玻璃面板的胶缝质量是否符合设计要求，质量合格的胶缝应该横平竖直。

5． 做好各项检验工作。幕墙玻璃安装结束，经过注胶后，应进行空气渗透性、雨水渗漏性、风压变形性检验，得出具体性能分级，以达到设计要求。

6． 按照规范要求进行验收。首先要求相关的施工内业技术资料，质保资料、检测、试验报告等资料齐全; 其次，对玻璃幕墙须进行观感检验及抽样检验，抽样质量应符合《玻璃幕墙工程技术规范》( JGJ102 －96) 的要求。

四、结语

综上所述，点支式玻璃幕墙结构特殊，涉及材料种类多、安装技术要求高，应同时满足造型、结构强度、施工工艺流程和配套设备的要求，质量控制是一个较大的难题。因此，施工单位一开始就要熟悉所有施工工序，并采取有效应对措施，与业主、设计、监理单位进行良好合作，做好事前、事中、事后的控制工作，保证幕墙的施工质量。

参考文献:

［1］宋章树《点支承玻璃幕墙的施工实例》2005 年

［2］金仁和《玻璃幕墙施工的质量控制》2008 年

［3］邝自强《试论点支承玻璃幕墙系统施工技术及质量控制》2011 年

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中图分类号：F224

文献标志码：A

文章编号：1673-291X（2012）20-0092-03

企业资本结构是指企业内部权益资本与债权资本之间的构成比例关系。本文的研究将基于以下观点：认为资本结构是企业内部权益资本与债券资本的构成及比例关系，债权资本不仅包括着长期债务资本，同时短期债务资本也应是资本结构的构成要素。

一、研究背景

随着市场经济体制的日益完善，我国资本市场日趋健全，各种融资的渠道，各式的融资方式不断呈现与完善，这为我国电力行业不断扩大急需资金创造了良好的机遇。我国的电力行业只有牢牢抓住这个机遇，优化自身的资本结构，充分合理地利用好资本市场上的不同渠道的融资方式，提高经营效益，加快发展，才能缓解我国目前电力市场上的各种矛盾。因此，此时研究我国电力行业的资本结构就具有非常重要的现实意义。

二、研究设计

（一）研究假设及变量定义

1.研究假设

综合国内外对资本结构的研究成果，可知企业的资本结构与公司规模、盈利能力、成长性、资产担保价值、营运能力、偿债能力等内部因素有很大关系。本文对我国电力行业上市公司资本结构的影响因素进行实证研究，以验证相关假设是否成立。以下是假设的条件：

假设1：企业规模与资本结构正相关。

假设2：盈利能力与资本结构负相关。

假设3：资产担保价值与资本结构正相关。

假设4：企业的成长性与资本结构正相关。

假设5：企业的营运能力与资本结构正相关。

假设6：企业偿债能力与资本结构正相关。

2.变量定义

本文以资产负债率为被解释变量进行实证研究分析。从公司规模、盈利能力、成长性、资产担保价值、营运能力、偿债能力等方面选取财务指标作为解释变量。解释变量的符号及定义，见表1。

（二）样本及数据来源

本文研究数据选自上海证券交易所和深圳证券交易所（A股）电力行业上市企业2007—2009年的年度财务报告，经过筛选，在剔除6家电力行业内被ST和3家财务信息资料披露不全的公司，最终得到了46家上市公司138个样本，研究数据来源于新浪财经、和讯网以及巨潮资讯网。数据分析通过Excel2010及SPSS19.0统计软件进行。

（三）模型的建立

依据国内外已有的研究结论可知：

DAR=α+β1LnSize+β2GOWTH+β3ROE+β4TANG+β5CA+β6CR +ε

DAR是指资产负债率，是整个模型的被解释变量，受各个解释变量的影响。是回归模型的截距，根据表1对解释变量的定义LnSize、GOWTH、ROE、TANG、CA、CR依次代表着总资产对数、总资产增长率、净资产收益率、固定资产比重、总资产周转率、流动比率。而β1、β2、β3、β4、β5、β6则代表着上述变量与资产负债率的相关程度，是回归方程的随机误差。

三、实证检验与分析

（一） 描述性分析

由表2分析，我国电力行业上司公司资产负债率的平均值为59.58%，这说明现阶段我国电力行业上司公司不仅可以充分利用财务杠杆而且还能保证自身具备一定的长期偿债能力，不过资产负债率的最大值和最小值相差约81.87%，这说明了还存在一部分电力行业上市公司没能充分利用财务杠杆的优势。资产对数平均值为22.64，企业资产规模相当。固定资产比率平均保持在53.69%的水平，体现固定资产在电力行业中占据重要位置。

（二）相关性分析

由表3分析可知，我国电力行业资本结构与公司规模和固定资产比重呈显著正相关关系（在0.01水平上显著）；资本结构与净资产收益率和公司的流动比率呈显著负相关关系（在0.01水平上显著），而资本结构与企业的成长性和营运能力不存在显著的相关关系。

（三）回归的结果分析

通过表4、表5、表6可知，进入模型的解释变量的方差膨胀率（VIF）均小于10，也就是模型中解释变量的容忍度均大于0.1，这说明该回归方程不存在严重的多重共线性问题。杜宾-马森统计计量值DW=1.996，接近于2，表明该模型不存在自相关关系。判定系数（R Square）的值为0.393，经调整的判定系数（Adjusted R Square）为0.365，说明方程的拟和度不是太尽如人意。不过经分析，F=14.148，P

DAR=0.243+0.014LnSize+0.069GOWTH-0.204ROE+0.169TANG-0.794CA-5.200CR

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当前我国水利水电建设中，边坡地质条件越趋复杂，地下水位以及高地应力会对边坡工程稳定性造成不小影响［1］。边坡工程规模也有所增加，数百米高的边坡都比较平常。而施工人员、建筑物的安全以及工程的进度期限和造价等，都要求边坡具有极高的稳定性。因此，对混凝土抗滑结构的应用进行分析具有重要意义。

1混凝土抗滑结构的特点和优势

在混凝土抗滑结构中，抗滑桩、混凝土沉井、混凝土框架、混凝土挡墙以及锚固洞等在工程上应用的最为普遍［2］。其中混凝土抗滑桩能有效稳定工程边坡，防止发生边坡滑落现象。使边坡获得更高的整体性，并加强施工效果。混凝土沉井则能使边坡获得良好的受力状态，除了具有抗滑作用，同时还兼具挡土墙效果。混凝土框架可以使坡体得到增强，避免风化和水浸。同时其框架材料具有体积小、重量轻的特点。能有效扩展施工面，减轻施工劳动强度。同时能促进排水，而其广泛的适用性也能通过与其他措施相结合，加强防滑效果。混凝土挡墙，是一种从受力平衡角度治坡的方法，对已经形成变形的坡体采用该措施能有效防止其继续延展。锚固洞通常与抗剪洞联用，两者具有类似的抗滑功效［3］。该措施能穿透结构较软的混凝，使其结构面强度得到改善。从而在根本上提高边坡的稳定性，避免滑坡现象发生。然而，需要注意的是，锚固洞或者剪力洞，都是在不稳定边坡上设置的。所以在开凿之前应做好评估，避免爆破和开挖导致滑坡现象。

2混凝土抗滑结构的具体应用分析

某水电厂因选址地质原因，导致其两岸边坡已经出现细微滑坡现象。该厂施工时，于两岸边坡下取土建设，造成边坡高度超过230m，单坡段的平均高度能达到35m左右。边坡岩体在大量开挖下造成了严重的应力累积。时值5月，进入当地雨季，在雨水浸泡之下边坡有出现滑坡的风险。同时施工基础位置的稳定性遭到破坏，还对后续施工环节造成了严重了影响，使电站建设一度陷入停置。在组织专家研讨之后，确定了加设抗滑桩是能解决当前困境的有效手段。因而于高边坡位置采取减载、加设锚杆和打抗滑桩等方式，并加以护坡、排水等治理措施，使后续施工能顺利进行，截止到目前，坡体一直保持稳定。

2．1抗滑桩的应用分析

该水电站的高程平台共长259m，所用的抗滑桩规格均为直径1m，共设置8根。其中嵌入深度最大为36m，最小为21m。确保每根抗滑桩均贯穿3个以上棱体。为保证施工进度和孔壁的完整性，并避免对平台外侧产生干扰。故而采取大孔径钻机制作桩身。抗滑桩的使用可根据两种不同滑坡条件进行分析。若没有形成溢洪道，则由于其所具有的弹性能力及所处位置，可将其视作悬臂梁。而不负责承担上部岩体向滑面外侧侧滑所产生的力。而若已经建成溢洪道，则可以将溢洪道底边与桩顶之间做嵌连处理，并使抗滑桩能直接承担上部岩体压力。在该水电站的抗滑施工中，钢筋选用42Ⅱ级钢，混凝土选用R28271号。自七月开始施工，到10月初为止，历时共2个月12天。施工中对某断层结构采取爆理时发现，高程平台下，5号抗滑桩附近已经出现棱体下滑现象。並且周围相继出现各类大小不一的裂缝。若非抗滑桩的支撑，则该棱体将会整体塌落。

2．2沉井的应用分析

在混凝土框架当中，沉井较为特殊，通常可分节施工。一方面起到挡土墙作用，另一方面也促进打滑桩的应用效果。在采取该措施时，应从基坑施工条件、受力状态、场地布置等多方面进行考虑，同时还要满足沉井下沉所需重量。本次水电站施工当中所采用的沉井结构，其上、下部厚度分别为75cm和85cm。而恒隔墙厚55cm。为使井底能有足够的空间余地容纳操作人员，因此从刃角踏面到隔墙地层之间，设置了1.8m的距离。该沉井深度为12m，由上而下共分3节施工，分别为4cm、4cm、3cm。施工首先将场地进行平整处理，并于处理后的场地上方制作沉井。采用机器开挖和人工开挖相结合的方式，进行沉井下沉。井道清理后搭设下沉运输设备。并于下沉时采取人工纠偏。开挖以中间为主，四周次之，短边为主，长边次之。随着基坑挖凿完成沉井就位之后，将基面进行彻底清洗。将锚杆(直径24cm)以2m间距插入并固定。浇筑用混凝土选择150号，填心用混凝土需掺杂毛石。

2．3混凝土框架的应用

在本次施工当中，混凝土框架主要起到两方面作用。其一是针对弹性基础所受集中力，而在滑面处设置框架。其二是针对坡面的风化问题，而在较远位置设置框架。从而增强坡面的整体性。该水电站坡面框架设置中，位于强风化面处采用50×50cm规格，框架整体呈长方形。节点中心为2m。在节点位置根据其高程坡面的不同，选用不同锚杆。若高程为560m，则选取直径为32或者36的锚杆。其长度均为13m，材质为砂浆。若高程为570m则选用长度为7m，直径为28cm砂浆锚杆。并于坡面设置嵌坡槽，宽度为0.5m，深度为03cm，并配有4根直径为20cm与8跟直径为20cm的配筋。

2．4混凝土挡墙的应用分析

该水电站为避免滑坡体复活，所以在高边坡位置采用挡土墙结构进行保护。加固护面用块石材料并加以浆砌。并在坡脚处设置砌石挡墙以对边坡工程进行综合治理。同时开凿土防槽以避免应力集中。在基坑挖掘完成后，经过放线确认位置无误，先以3∶7的灰土将坑底夯实，并将作业面用钢筋进行绑扎。为防止积水向基底部渗入，所以在表面位置做了3%的预留斜坡。钢筋绑扎的同时进行模板安装。并利用墙身进行侧模固定。施工中随时纠正模板的变形和移位。由于浇筑高度为8m，因此采用溜槽辅助，降低浇筑速度。采取分层浇筑方法，每50cm为一层。并用插入式振动器进行捣固。挡土墙每段长11cm，为避免沉降对墙体产生损伤，所以设有沉降缝和伸缩缝。伸缩缝每30m设置一条。并用沥青涂三道，再加以油毡贴层。每隔0.25m设置一个泄水孔。并采用直径为9cm的PVP管作为泄水通管。地面距底排水口留有38cm的距离。在模板拆除之时，重新检查并修正泄水孔。

2．5锚固洞应用分析

该水电站建设中，共开凿了53个锚固洞，尤其是右岸边坡位置，在出现滑坡征兆之前就已经设置22个锚固洞。从而在整体上提升了边坡的抗剪能力。在开凿锚固洞时还设置了一定的斜度，以避免洞壁与混凝土难以结合的问题。使抗滑桩与锚固洞共同作用下，形成良好的受力条件。

3总结

如上文所述，在水利水电工程施工建设中，为防止边坡滑坡，可采用多种形式的混凝土抗滑结构，通过各结构之间的配合，实现对水利水电工程边坡的综合治理。能优化工程建设的调控方案，确保工程如期完工，并提升了建设施工及后续使用的安全性，降低维护成本。

参考文献

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前言

在当前社会飞速前进的过程中，电力系统已成为当前人们工作生活中不可缺少的手段，更是当前发展过程中的基础。在社会不断的发展过程中，水利工程建设中的各种问题和制约因素也在不断的出现。在水利水电工程施工中，其基础设施是施工的前提基础，是质量的保证和关键。水利水电工程的质量安全不单单是几个家庭，更是千家万户的问题，它以点多、面广、工作量大为主要特征。在当前水利水电工程施工的过程中是利用各种手段和方法提高施工质量，边坡作为工程中的施工重点，其在施工的过程中采用各种手段手段来保证施工的安全和施工的质量。水利工程是当前社会发展中的主要手段和保证基础，是实现社会平稳快捷发展的主要因素，是随着人们对电力的不断需求而形成的施工基础设施，是是保证供电系统正常进行和各种生产顺利进行的前提和关键。在混凝土施工的过程中，混凝土抗滑结构的使用是保证混凝土施工正常进行的前提和基础。

1、混凝土抗滑桩

混凝土浇筑采用水下混凝土的配合比，由拌和楼拌和，混凝土罐车运输直接入仓，每小时浇筑厚度控制在1.5m内，特别是在滑动面上下4m部位，还需下井进行机械振捣。在浇到离井口5～7m时，要求分层振捣。每个井口设两个溜斗，溜管长度为10～14m，管径25cm。抗滑桩的建成，对桩后坡体起到了有效的阻滑作用。

采用抗滑桩是稳定安康溢洪道边坡的主要手段，在263m高程平台上共设置了9根直径1m的钢筋混凝土抗滑桩，每根桩都贯穿几个棱体，最深的达35m，桩顶嵌入溢洪道渠底板内。为了不干扰平台外侧基坑的施工，桩身用大孔径钻机钻成，孔壁完整，进度较快，两个月就全部完成。这9根抗滑桩按两种工作状态考虑：在溢洪道未形成时，抗滑桩按弹性基础上的悬臂梁考虑，不考虑桩外侧滑面上部岩体的抗力；在溢洪道建成后抗滑桩桩顶嵌入溢洪道底板，此时按滑坡的下滑力考虑。

山区施工，应事先了解当地地层岩性，地质构造、地形地貌和水文地质等，如因土方施工可能产生滑坡时，应采取可靠措施。在陡峻山坡下施工，应事先检查山坡坡面情况。如有危岩、孤石、崩塌体、古滑坡体等不稳定迹象时，应作妥善处理。主要从两个方面进行：①对于浅基础的情形，如果不需要放坡，这个时候首先要沿着进行测量的基准灰线直边切割出来一个槽边的轮廓线，而后对作业面予以一一的展开。

抗滑桩混凝土标号为R28250号，钢筋为Φ40Ⅱ级钢。抗滑桩于1982年1月施工，3月完成后，基坑继续下挖，边坡上各棱体的基脚相继暴露。同年11月，在Fb75与F22断层构成的棱体下面坡根爆破开挖后，发现在263m高程平台上沿Fb75、F22断层及7号抗滑桩外侧近南北向出现小裂缝，且裂缝不断扩大，21天后7号抗滑桩外侧的Fb75～F22棱体下滑，依靠7号抗滑桩的支挡，桩内侧山体得以保存。

2、混凝土沉井

沉井是一种混凝土框架结构，施工中一般可分成数节进行。在滑坡工程中既起抗滑桩的作用，有时也具备挡土墙的作用。

沉井结构设计根据沉井的受力状态、基坑的施工条件和沉井的场地布置等因素决定，沉井结构平面呈"田"字形，井壁和横隔墙的厚度主要由满足下沉重量而定。

井壁上部厚80cm，下部厚90cm；横隔墙厚度为50cm，隔墙底高于刃脚踏面1.5m，便于操作人员在井底自由通行。沉井深11m，分成4、3、4m高的3节。

沉井施工包括平整场地、沉井制作、沉井下沉、填心4个阶段。

下沉采用人工开挖方式，由人力除渣，简易设备运输，下沉过程中需控制防偏问题，做到及时纠正。合理的开挖顺序是：先开挖中间，后开挖四边；先开挖短边，后开挖长边。沉井就位后清洗基面，设置Φ25锚杆（锚杆间距为2m，深3.5m），再浇筑150号混凝土封底，最后用100号毛石混凝土填心。

沉井工程建成至今，已经受了多年的运行考验。目前，首部边坡是稳定的，沉井在边坡稳定中的作用是明显的。

3、混凝土框架和喷混凝土护坡

混凝土框架对滑坡体表层坡体起保护作用并增强坡体的整体性，防止地表水渗入和坡体的风化。框架护坡具有结构物轻，材料用量省，施工方便，适用面广，便于排水，以及可与其他措施结合使用的特点。

下山包滑坡北段强风化坡面框架采用50×50cm、节点中心2m的方形框架，节点处设置两种类型锚杆：在550～560m高程间坡面，滑面以上节点垂直于坡面设置Φ36及Φ32、长12m砂浆锚杆，在565～580m高程间坡面则设垂直于坡面的Φ28、长6m的砂浆锚杆，相应地框架配筋为8Φ20和4Φ20.框架要求在坡面挖30cm深，50cm宽的槽，部分嵌入坡面内，表层填土并掺入耕植上，形成草本植被的永久护坡。在岩性较好的部位可采用锚杆和喷混凝土保护坡面。

4、混凝土挡墙

混凝土挡墙是治坡工程中最常用的一种方法，它能有效地从局部改变滑坡体的受力平衡，阻止滑坡体变形的延展。

5、混凝土养护

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当前我国水利水电建设中，边坡地质条件越趋复杂，地下水位以及高地应力会对边坡工程稳定性造成不小影响［1］。边坡工程规模也有所增加，数百米高的边坡都比较平常。而施工人员、建筑物的安全以及工程的进度期限和造价等，都要求边坡具有极高的稳定性。因此，对混凝土抗滑结构的应用进行分析具有重要意义。

1混凝土抗滑结构的特点和优势

在混凝土抗滑结构中，抗滑桩、混凝土沉井、混凝土框架、混凝土挡墙以及锚固洞等在工程上应用的最为普遍［2］。其中混凝土抗滑桩能有效稳定工程边坡，防止发生边坡滑落现象。使边坡获得更高的整体性，并加强施工效果。混凝土沉井则能使边坡获得良好的受力状态，除了具有抗滑作用，同时还兼具挡土墙效果。混凝土框架可以使坡体得到增强，避免风化和水浸。同时其框架材料具有体积小、重量轻的特点。能有效扩展施工面，减轻施工劳动强度。同时能促进排水，而其广泛的适用性也能通过与其他措施相结合，加强防滑效果。混凝土挡墙，是一种从受力平衡角度治坡的方法，对已经形成变形的坡体采用该措施能有效防止其继续延展。锚固洞通常与抗剪洞联用，两者具有类似的抗滑功效［3］。该措施能穿透结构较软的混凝，使其结构面强度得到改善。从而在根本上提高边坡的稳定性，避免滑坡现象发生。然而，需要注意的是，锚固洞或者剪力洞，都是在不稳定边坡上设置的。所以在开凿之前应做好评估，避免爆破和开挖导致滑坡现象。

2混凝土抗滑结构的具体应用分析

某水电厂因选址地质原因，导致其两岸边坡已经出现细微滑坡现象。该厂施工时，于两岸边坡下取土建设，造成边坡高度超过230m，单坡段的平均高度能达到35m左右。边坡岩体在大量开挖下造成了严重的应力累积。时值5月，进入当地雨季，在雨水浸泡之下边坡有出现滑坡的风险。同时施工基础位置的稳定性遭到破坏，还对后续施工环节造成了严重了影响，使电站建设一度陷入停置。在组织专家研讨之后，确定了加设抗滑桩是能解决当前困境的有效手段。因而于高边坡位置采取减载、加设锚杆和打抗滑桩等方式，并加以护坡、排水等治理措施，使后续施工能顺利进行，截止到目前，坡体一直保持稳定。

2．1抗滑桩的应用分析

该水电站的高程平台共长259m，所用的抗滑桩规格均为直径1m，共设置8根。其中嵌入深度最大为36m，最小为21m。确保每根抗滑桩均贯穿3个以上棱体。为保证施工进度和孔壁的完整性，并避免对平台外侧产生干扰。故而采取大孔径钻机制作桩身。抗滑桩的使用可根据两种不同滑坡条件进行分析。若没有形成溢洪道，则由于其所具有的弹性能力及所处位置，可将其视作悬臂梁。而不负责承担上部岩体向滑面外侧侧滑所产生的力。而若已经建成溢洪道，则可以将溢洪道底边与桩顶之间做嵌连处理，并使抗滑桩能直接承担上部岩体压力。在该水电站的抗滑施工中，钢筋选用42Ⅱ级钢，混凝土选用R28271号。自七月开始施工，到10月初为止，历时共2个月12天。施工中对某断层结构采取爆理时发现，高程平台下，5号抗滑桩附近已经出现棱体下滑现象。並且周围相继出现各类大小不一的裂缝。若非抗滑桩的支撑，则该棱体将会整体塌落。

2．2沉井的应用分析

在混凝土框架当中，沉井较为特殊，通常可分节施工。一方面起到挡土墙作用，另一方面也促进打滑桩的应用效果。在采取该措施时，应从基坑施工条件、受力状态、场地布置等多方面进行考虑，同时还要满足沉井下沉所需重量。本次水电站施工当中所采用的沉井结构，其上、下部厚度分别为75cm和85cm。而恒隔墙厚55cm。为使井底能有足够的空间余地容纳操作人员，因此从刃角踏面到隔墙地层之间，设置了1.8m的距离。该沉井深度为12m，由上而下共分3节施工，分别为4cm、4cm、3cm。施工首先将场地进行平整处理，并于处理后的场地上方制作沉井。采用机器开挖和人工开挖相结合的方式，进行沉井下沉。井道清理后搭设下沉运输设备。并于下沉时采取人工纠偏。开挖以中间为主，四周次之，短边为主，长边次之。随着基坑挖凿完成沉井就位之后，将基面进行彻底清洗。将锚杆(直径24cm)以2m间距插入并固定。浇筑用混凝土选择150号，填心用混凝土需掺杂毛石。

2．3混凝土框架的应用

在本次施工当中，混凝土框架主要起到两方面作用。其一是针对弹性基础所受集中力，而在滑面处设置框架。其二是针对坡面的风化问题，而在较远位置设置框架。从而增强坡面的整体性。该水电站坡面框架设置中，位于强风化面处采用50×50cm规格，框架整体呈长方形。节点中心为2m。在节点位置根据其高程坡面的不同，选用不同锚杆。若高程为560m，则选取直径为32或者36的锚杆。其长度均为13m，材质为砂浆。若高程为570m则选用长度为7m，直径为28cm砂浆锚杆。并于坡面设置嵌坡槽，宽度为0.5m，深度为03cm，并配有4根直径为20cm与8跟直径为20cm的配筋。

2．4混凝土挡墙的应用分析

该水电站为避免滑坡体复活，所以在高边坡位置采用挡土墙结构进行保护。加固护面用块石材料并加以浆砌。并在坡脚处设置砌石挡墙以对边坡工程进行综合治理。同时开凿土防槽以避免应力集中。在基坑挖掘完成后，经过放线确认位置无误，先以3∶7的灰土将坑底夯实，并将作业面用钢筋进行绑扎。为防止积水向基底部渗入，所以在表面位置做了3%的预留斜坡。钢筋绑扎的同时进行模板安装。并利用墙身进行侧模固定。施工中随时纠正模板的变形和移位。由于浇筑高度为8m，因此采用溜槽辅助，降低浇筑速度。采取分层浇筑方法，每50cm为一层。并用插入式振动器进行捣固。挡土墙每段长11cm，为避免沉降对墙体产生损伤，所以设有沉降缝和伸缩缝。伸缩缝每30m设置一条。并用沥青涂三道，再加以油毡贴层。每隔0.25m设置一个泄水孔。并采用直径为9cm的PVP管作为泄水通管。地面距底排水口留有38cm的距离。在模板拆除之时，重新检查并修正泄水孔。

2．5锚固洞应用分析

该水电站建设中，共开凿了53个锚固洞，尤其是右岸边坡位置，在出现滑坡征兆之前就已经设置22个锚固洞。从而在整体上提升了边坡的抗剪能力。在开凿锚固洞时还设置了一定的斜度，以避免洞壁与混凝土难以结合的问题。使抗滑桩与锚固洞共同作用下，形成良好的受力条件。

3总结

如上文所述，在水利水电工程施工建设中，为防止边坡滑坡，可采用多种形式的混凝土抗滑结构，通过各结构之间的配合，实现对水利水电工程边坡的综合治理。能优化工程建设的调控方案，确保工程如期完工，并提升了建设施工及后续使用的安全性，降低维护成本。

参考文献

［1］张欢．混凝土抗滑结构在水利水电工程中的应用［J］．民营科技，2014，1(1):201－201．

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作为我国水利工程施工应用最广泛的施工材料，混凝土结构施工质量的优劣直接关系着水利工程的整体质量。以下就水利工程混凝土结构施工的特点及施工技术应用进行探讨分析。

一.水利工程混凝土结构施工的特点

1、混凝土工程量大、工期较长。对于一些大中型的水利水电工程项目而言，通常混凝土的使用量在几十万甚至几百万立方米之间，混凝土的施工过程贯穿于整个工程项目的始终，通常水利水电工程的施工周期在三到五年之间，通常为了更好的保证混凝土结构施工的质量和周期，常常利用一些先进的施工技术和手段。

2、施工技术相对复杂。因为水利水电工程的特殊用途和施工环境的影响，工程自身往往较为复杂，需要使用的混凝土种类比较多样。此外，工程中除了进行混凝土的施工外，还经常夹杂着地基挖掘、设备安装等工作，人员及设备复杂，相互之间矛盾经常存在。

3、混凝土结构施工的温度控制较为严格。在水利水电工程中，混凝土结构施工往往是一些较大面积和体积的混凝土，常常利用分块浇筑的方式进行施工，因此，为了避免浇筑后的混凝土出现温度裂缝、表面冻害等问题，在进行混凝土结构施工时应该充分考虑施工场地的气温条件，对混凝土采取必要的温度控制、表面保护以及接缝灌浆等预防措施。

二、水利工程混凝土结构的施工技术

1、模板施工技术。在处理好的基层或做好的调平层上，清扫杂物及浮土，然后才能立模板。立好的模板要与基层紧贴，并且牢固，经得起振动而不走样；如果模板底部与基层间有空隙，应把模板垫衬起，把间隙堵塞，以免振捣混凝土时漏浆。立好模板后，应再检查一次模板高度和板间宽度是否正确。为便于拆模，立好的模板在浇捣混凝土之前，其内侧涂隔离剂或铺上一层塑料薄膜，铺薄膜可防止漏水、漏浆，使混凝土板侧更加平整美观，无蜂窝，保证水泥混凝土板边和板角的强度、密实度。

2、拌制施工技术。在入场前应检查各种人场材料，不合格的不入场；严格按施工配合比通知单拌制混凝土，减水剂必须称量后装塑料袋。现场拌制混凝土，一般是计量好的原材料先汇集在上料斗中，从上料斗进入搅拌筒。水及液态外加剂计量后，在往搅拌筒中进料的同时，直接进入搅拌筒。混凝土结构施工配料是保证混凝土质量的重要环节之一，必须加以严格控制。施工配料时影响混凝土质量的因素主要有两方面：一是称量不准；二是未按砂、石骨料实际含水率的变化进行施工配合比的换算，这样必然会改变原理论配合比的水灰比、砂石比及浆骨比。这些都直接影响混凝土的粘聚性、流动性、密实性以及强度等级。原材料汇集入上料斗的顺序：当无外加剂和混合料，依次进入上料斗的顺序为石子、水泥、砂。

当掺混合料时，其顺序为石子、水泥、混合料、砂。当掺干粉状外加剂时，其顺序为石子、外加剂、水泥、砂子。混凝土拌制不小于规定的混凝土搅拌的最短时间。施工中不得随意增加或减少材料用量，必须按规定的坍落度拌制混凝土，对不合格的混凝土不得浇筑。拌和过程中，应随时检查拌和深度，重点检查拌和底部是否有“素土”夹层。混凝土符合要求时，拌合物搅拌均匀、颜色一致，具有良好的流动性、粘聚性和保水性，不泌水、不离析。不符合要求时，应查找原因，及时调整。并要求有专人负责拣除土块、超尺寸颗粒及其它杂物；混凝土浇筑要振捣密实，不得有漏振和过振，特别是内模有漏振现象和模板跑浆。混凝土运输、浇筑及间歇的全部时间不应超过混凝土的初凝时间。运输要求保持混凝土的均匀性，不漏浆、不失水、不分层、不离析。同一施工段的混凝土应连续浇筑，并应在底层混凝土初凝之前将上一层混凝土浇筑完毕。

3、混凝土摊铺运至浇筑现场的混合料，一般直接倒向安装好的模板的槽内，并用人工找补均匀，有明显离析时应重新拌匀。摊铺时应用大铁钯子把混合料钯散，然后用铲子、刮子把料钯散、铺平，在模板附近，需用方铲用扣铲法撒铺混合料并插入捣几次，使砂浆捣出，以免发生空洞蜂窝现象。摊铺时的松散混凝土应略高过模板顶面设计高度的10%左右。施工间歇时间不得过长，一般不应超过1小时，因故停工在1小时以内，可将已捣实的混凝土表面用麻袋覆盖，恢复工作时将此混凝土耙松，再继续铺筑；如停工1小时以上时，应作施工缝处理，如在中途遇雨时，一面停止铺筑，设置施工缝，一面操作人员可继续在棚下进行抹面等工作。

三、水利工程混凝土结构施工技术的应用分析

1、在混凝土裂缝施工中技术的应用。对于混凝土出现裂缝的处理办法可以选用补强的办法，其中混凝土补强的处理方案主要是包括表面修补、内部处理和锚固处理，在一般的情况下，混凝土能够出现表面裂缝的情况多是在浇筑过程的最开始，可以在混凝土出现裂缝的位置进行水泥水泥砂浆和环氧树脂，对混凝土的表面进行修补处理，封口封闭。然后是内部处理，对于此方法的修补原理是运用有效的措施将混凝土的结构整体性能恢复，也就是说运用这种修补方法都是在混凝土出现深层裂缝和贯穿裂缝中，最后是运用的锚固处理，运用此方法实际上采用通过预应力加强的锚索加固措施，使混凝土结构的整体性和初受力状态得以恢复。

2、混凝土浇筑坝段排气管道系统缺陷的技术应用。（1）采取利用足够的压力水对管道进行倒压水处理。如果排气管道系统还具备打孔的条件，可以通过补打排气孔的做法予以处理。不具备打孔通气条件的坝段，按排气不通坝段进行混凝土浇筑，另设计相邻坝段作打孔通气加设预备。（2）浇筑坝段出现串区和外漏问题的处理措施。水利大坝混凝土浇筑出现坝段串区和外漏问题主要是与坝体细部结构的设计、施工过程的质量控制以及止浆材料存在质量缺陷有直接的关系。通常出现的质量通病有：在封闭区的结构设计过程中同一坝段内部上下层的止浆装置采取丁字形式导致跨缝不能够完全封闭；混凝土浇筑带的错缝之间仅仅布置一道止浆装置或止浆装置的搭接作业采取焊接形式的做法不是非常恰当，能够保证安全的程度有限；封闭作业施工过程中对于止浆装置周围的混凝土的振捣不密实同样也会造成止浆装置失效的质量问题。针对如上问题除了在加强混凝土结构施工过程的控制与管理外，需根据现场施工的具体情况确定混凝土浇筑的顺序，出现漏水情况的坝段一般可考虑采用嵌缝的方法予以处理。由于此种情况多出现于两个相串坝段之间，浇筑混凝土可以采用一泵两区相并联的施工手段，从低坝段到高坝段依次开始，循序渐进完成浇筑施工。

四.结束语

随着经济的快速增长，国家对水利工程建设投入越来越大，其施工质量的优劣直接关系到国家经济发展和国民的生活水平，因此在水利工程施工中，只有科学合理进行施工，才能保障水利工程的质量。

参考文献：

[1]何未杰.关于水利工程钢筋混凝土施工技术的探讨.科学之友.2010

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中图分类号：TU323.5 文献标识码： A

一、节点处的梁柱纵向钢筋

节点处柱内往往竖向钢筋非常多，而梁内上下横向钢筋也按锚固要求弯曲插入柱内。一般情况下，柱内竖筋和梁内钢筋的规格数量及锚固长度，都是在现场加工区或预制厂按图成型，现场绑扎的。该处的钢筋往往非常密集，会引起施工人员的重视，通常情况下，不会出现差错（特别是主筋）。节点配筋构造主要包括节点区箍筋的设置及梁筋在节点区的锚固。箍筋对核心区混凝土具有约束作用，对提高节点的抗剪强度起着重要作用，箍筋间距越小，对混凝土的约束作用就越大，节点受剪承载力也越高，尤其是地震区．节点区的箍筋必须加密，有些设计人员通常只对柱端、梁端的箍筋加密，而未对节点区作明确的标明。但由于节点区附近钢筋非常密，加之钢筋与模板的工序配合问题，应在固定模板之前将箍筋绑扎完毕，如果绑扎梁筋前固定模板，则必须加密的箍筋。由于不好绑扎，也往往不能加密。因此，该处模板应当在箍筋加密完成后，再进行固定。浇筑柱混凝土之前将同一层内的柱、梁钢筋固定就位完成。

在边柱节点上，为了保证钢筋的锚固长度．梁钢筋须弯折插入节点区域，设计人员往往只较重视其最小锚固长度在图纸上作出明确的规定，而忽视了最小水平锚固长度及垂直锚固长度．因实际工程中水平锚固常能满足要求。如某9层楼，在设计说明中规定最小锚固长度la=35d，柱截面bh=80mmx6Omm，d=25mm，则最小锚固值la=3525=875n111，其水平段K度为lh=775mm>O．45la这样就容易使垂直钢筋踢破保护层而破坏，因此对边柱点梁钢筋锚固段制作时，应考虑同时满足最小锚固长度、最小水平锚固长度及垂直锚固长度的要求节点区也常出现多根梁交汇，梁钢筋穿人节点区，出现多层钢筋叠层 ，如某楼在一节点区出现3根不同方向的大跨度梁支于同l根柱上．梁底排钢筋均为F25，梁底保护层厚度为25mm ，由于3根梁底标高相同．因此就出现另外2根梁保护层分别为50 mm、75mm，如此厚的素 凝土层很容易产生裂缝，同时梁的有效高度臧小会降低其承载力因此，设计人员应该审视节点细部构造的详图设汁，明确节点处的钢筋布置，避免留下工程质量隐患。

二、梁柱节点处不同强度等级混凝土的施工方法

1．不同等级混凝土邻接面的留设。在钢筋混凝土结构中，高层建筑框架结构的梁柱节点比较复杂，由于荷载组合及内力计算的结果，要求同一层的竖向结构柱的混凝土强度等级高于水平结构梁的混凝土强度等级。钢筋混凝土框架结构，水平施工缝通常留于柱脚梁顶。而任何情况下竖向结构高等级混凝土与水平结构低等级混凝土的邻接面应留在水平结构内，即高强度等级混凝土构件内不应有低强度等级的混凝土。

2．根据高层建筑多数使用商品混凝土或现场搅拌站泵送浇捣的情况，梁柱节点核心区的混凝土浇捣方法为：不管柱顶留或不留施工缝，均应先用塔吊吊斗或混凝土泵输送柱等级的混凝土就位，分层振捣，在楼面梁板处留出45°斜面。在混凝土初凝前，随之泵送浇筑楼面梁板的混凝土。采用这种方法浇捣楼层柱、墙、梁、板混凝土时，应重点控制高低强度等级混凝土的邻接面不能形成冷缝，故宜在柱顶梁底处留设施工缝，以缩小节点核心区高强度等级混凝土浇捣时间，避免高低强度等级混凝土的邻接面形成冷缝。同时对梁柱节点钢筋密集的核心区用小型插入振捣器加强振捣，杜绝漏振死角，对于钢筋确实过分密集的情况，应事先和设计单位联系采取适当的技术措施，确保节点核心区混凝土的密实性和设计强度。

总之，施工时先浇节点处混凝土强度等级高的核心部分，然后于初凝前再浇梁板的较低等级混凝土，原则是保证节点处的强度不被削弱。

三、产生梁柱节点不同混凝土强度等级处裂缝的原因

梁柱节点不同混凝土强度等级均按先柱后梁的次序浇捣，也会有少数楼层在梁柱节点处高低强度等级混凝土交界面附近出现微细裂缝。其裂缝的具体原因是：

1．梁柱节点处，不同强度等级的混凝土，其水泥用量、水灰比、用水量都不同，混凝土在硬化过程中，由于水分蒸发，体积逐渐缩小，产生收缩，高低强度等级混凝土本身的收缩有差异，共交界附近容易产生裂缝。

2．柱子断面大，刚度大，梁的截面相对较小，又受柱子的强大约束，梁体混凝土的收缩受限制，也容易在较薄弱的交界附近产生裂缝。

3．商品混凝土配合比中，高强度等级混凝土的水泥用量偏多，水灰比、含砂率、坍落度偏大，也会导致高低强度等级混凝土交界附近产生裂缝。

4．现浇梁板的梁在板下，上面保养的水被板充分吸收，而梁得不到充足的养护水分，造成梁的内外不均匀收缩，也容易导致梁的两侧面产生裂缝。

四、梁柱节点处裂缝的防治措施

根据上述原因分析，采取的具体防裂措施如下：

1．在满足强度等级及可泵性的条件下，对柱混凝土，减少水泥用量、减少含砂率、增加石子含量、减少坍落度、减少用水量，以减少混凝土的收缩量。 节点受力破坏形态主要为剪切破坏，节点区域的剪力南混凝土及箍筋菜同承担，因此应该保证节点域的混凝土具有足够的强度，按施工规范要求，当梁柱的混凝土强度等级不同时，节点处应按强柱弱梁的原则，节点区域的混凝土强度等级应与柱相同采用强度较高的混凝土，而在梁柱交汇处侧面设垂直施工缝是不符合规范要求的：混凝土浇筑时，应按图在梁柱接头周边用钢网或小板定位，并先浇筑梁柱接头的混凝土，随后浇筑梁板混凝土，这样既不便于施工，其质量也得不到保证有些施工人员为了方便而将梁与柱使用强度等级相同的混凝土，这样既提高了工程造价，又造成浪费。因此，存结构设计时应作综合考虑，根据实际情况将柱与梁板选择相同的混凝土强度等级，以方便施工。另外， 浇筑节点区域混凝土前未及时对施工缝按规范要求进行处理在浇筑柱的混凝土时．由丁振捣、石子自重等因素，柱头施工缝区域一般浮浆较多．表向混凝土层较软弱，应在安装接点模板之前及支时清除松动的石子及软弱的混凝土层。

2.梁板的混凝土采用二次振捣法，即在混凝土初凝前再振捣一次，增强高低强度等级混凝土交接面的密实性，减少收缩。在产生裂缝相对较多的梁的侧面，增加水平构造钢筋，提高梁的抗裂性。严格控制混凝土拌合物的坍落度，节点核心区柱子部位混凝土采用塔吊输送，以期降低坍落度。在现场，对每车混凝土都应进行坍落度检测。 加强混凝土的养护，特别是梁，除了板面浇水外，还应在板下梁侧浇水，在满堂承重脚手架未拆除之前，可以用高压水枪对梁进行浇水养护，并推迟梁侧模的拆模时间。。

3．增加梁的侧面水平构造钢筋，提高梁的抗裂性。

只要采取的针对性措施到位，对症下药，并精心施工，梁柱节点高低强度等级混凝土交界处附近的裂缝可以得到最大限度的控制。要彻底消除裂缝现象，尚有待不断提高施工技术和不断积累施工经验，采用更为科学的解决方法。

参考文献

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一、引言

融资结构中的债务融资集中体现了债权人和债务人间的利益关系,不同的债务结构代表了不同利益相关主体的意志,债务结构的变化将直接影响到公司的绩效及价值。许多现代资本结构理论都表明,债务结构与公司绩效及价值之间存在着密切的关系。但相对于经典资本结构理论来说,债务融资结构的研究在国外仍处于发展完善阶段,在我国则处在开始阶段。所以,本文力求从实证意义上以电力行业上市公司债务结构为研究对象,探讨上市公司债务结构对企业业绩的影响。

债务结构是指各种债务的构成及其比例关系。基于不同的标志,可以将企业债务进行不同的分类,形成诸如债务来源结构、债务期限结构、债务利率结构、债权人结构、债务融资方式结构、债务布置结构等类型。但现阶段我们对债务结构的研究主要对于债务期限结构和债务布置结构的研究。

债务期限结构是指短期债务(流动负债)与长期债务的比例关系。这种比例关系是否合理,对企业的财务风险影响很大。这是因为流动负债属于企业资金成本最低的筹资方式,取得比较容易,弹性较大,同时也是财务风险最大的一种融资方式;而长期负债的财务风险相对较小,融资成本相对较高。因此,企业必须依靠对流动负债与长期负债来源的合理组合与运用,来促使企业的流动负债与长期负债保持一个适当的比例关系,从而达到降低财务风险,提高企业业绩的目的。

债务布置结构是指企业债务融资过程中按照其信息是否公开分类而形成的公开债务融资(主要包括公司普通债券、可转换债券、零息债券以及浮动利率票据)和非公开债务融资(主要包括银行和金融机构贷款等)之间的比例关系。

二、理论假设

(一)关于债务期限结构

委托理论认为:长期债务融资对经营者的约束主要表现为防止公司无效扩张或建造经营者帝国。运用不完备契约理论的分析,如果经营管理者选择短期负债融资,质量一般的公司投资有可能在项目实施途中被清算,经营管理者的非金钱私人利益也会因项目的途中清算而丧失。因此Diamond主张,一般的上市公司都选择长期负债融资来提升经营绩效。综合外部环境,对于发展中的中国来说,长期负债更能提高上市公司经营绩效。

因此提出假设:上市公司债务期限结构与经营绩效呈正相关关系,即长期债务与经营绩效呈正相关关系。

(二)关于债务布置结构

Fama认为由于上市公司持有其它不需要承担其自有成本的监督索取权,银行的定期监督能降低其整体契约成本。Gilson等人的研究表明银行在处理财务困境公司和减少破产成本方面具有比较优势。Rajan指出,银行借款对于发展中国家更为重要,这些国家存在大量的中小型上市公司,它们的异质信息很难标准化后传递给资本市场。所有这些研究表明银行有助于减少债务成本、减小信息不对称程度进而提高上市公司的经营绩效。

债券融资可以减少经理人对现金流的滥用,从而减少成本;可以保护投资者利益,实现相机控制的治理效应;还可以传递公司业绩信号,提高公司的市场价值。在我国,债券融资还有助于改变国有企业所有者缺位下的“内部人控制”;加强债权人对国有大股东的制衡;有助于加强对股权融资偏好的抑制;有利于借助市场力量加强对债权人利益的保护。对我国上市公司来说,债券融资更能提高公司经营业绩。

因此,提出假设:第一,上市公司非公开债务中的银行借款比例与经营业绩呈正相关关系。第二,上市公司公开债券比例与经营业绩呈正相关关系,即债券比例与经营业绩呈正相关关系。

三、实证分析

(一)回归样本

我们以2007年和2008年46家电力行业上市公司(数据来源于新浪财经(finance.省略))为对象进行实证分析,以对假设进行验证。2007年和2008年公布的电力行业上市公司共有47家,本文选取的标准是:一是剔除ST、PT的公司数据以保证数据反映出上市公司发展的正常水平;二是不包括深、沪两市发行的B股;三是不计银行、金融机构的数据,以有利于债务结构的分析。最终得到46个回归有效样本。

(二)变量的选取与模型的设定

第一,被解释变量:净资产收益率。第二,解释变量。债务期限结构解释变量:长短期债务比例。债务布置结构解释变量:银行借款比例;债券比例;其他非公开债务比例。第三,控制变量:资产负债率;总资产的自然对数;净利润增长率。第四,回归模型。上市公司债务期限结构与经营绩效相关关系的线性模型如下:净资产收益率=a+b1长短期债务比例+b2资产负债率+b3总资产的自然对数+b4净利润增长率。上市公司债务布置结构与经营绩效相关关系的线性模型如下:净资产收益率=a+b1债券比例+b2银行借款比例+b3其他非公开债务比例+b4资产负债率+b5总资产的自然对数+b6净利润增长率。

(三)回归结果

利用SPSS13.0我们对上市公司债务结构与经营绩效的整体回归结果,如表1所示。

1、债务期限结构与经营业绩相关关系分析

表1、图1列出了回归方程一系数及其检验结果,其自变量系数对应的P值为0,模型几乎就是一条直线,检验结果是显著的,相关性非常强。

从表1我们可看到:长短期债务比例系数为-1.259,表明上市公司长短期债务比例与经营绩效存在显著的负相关关系。说明上市公司降低债务期限结构有利于经营业绩的提升,实证研究的结论验证了假设不成立,这可能是由于电力行业上市公司凭借它们的国有性质背景,从而能够比较容易地获得银行的信用额度(袁卫秋2005),所以可以较大的依赖短期债务融资。

同时,模型还说明资产负债率同企业的债务期限结构成反比例关系;资产规模因素将同企业的债务期限结构成正比关系。偿债能力好、规模大的公司在融资渠道上更为通畅,因为同小规模公司相比,它们具有更高的信誉度和更多的可抵押资产。

2、债务布置结构与经营业绩相关关系分析

表2、图2列出了回归方程二系数及其检验结果,其自变量系数对应的P值为0,模型几乎就是一条直线,检验结果是显著的,相关性非常强。

从表2中我们可看到:公开债务比例即债券比例系数为12.301,表明上市公司债券比例与经营绩效存在显著的正相关关系。说明上市公司增加债券融资规模有利于经营业绩的提升,实证研究的结论验证了假设的成立,为最优债务期限结构能够提升上市公司经营业绩提供了经验支持。

模型还说明:上市公司银行借款比例与经营绩效负相关,实证结果表明假设不成立,分析其原因,主要是银行债务对于国有企业而言相当于“内源性融资”,其对公司具有“软约束”一面,从而弱化了对公司的治理作用。也就是说作为主要债权人的国有银行在公司治理中扮演着消极的角色。这就启示了我们从发展债权市场拓宽债务融资渠道、加快国有商业银行改革以及完善破产机制、保护债权人权利等方面入手改善上市公司债务结构的治理效应。

四、改善电力行业上市公司债务结构及提高业绩的建议

(一)增加债券融资规模

企业债券是企业融资的重要渠道和资本市场的重要组成部分,加快企业债券市场发展是完善企业资本结构、健全资本市场体系的重要任务。在西方发达国家,出于对公司所有权及控制权的考虑,对债券融资非常重视。有关数据表明,在美国、日本等国家,公司债券融资是股票融资的5-l0倍;而我国企业债券融资规模仅为股票融资的十几分之。美国的股票市值相当于国内生产总值GDP的168% ,债券相当于GDP的143%;日本的股票市值为GDP的96%,债券为GDP的136%。而中国2002年末银行间市场、交易所市场债券,加上凭证式国债,总共为2.8万亿元,债券总值相当于GDP的29%左右,其中企业债券仅700多亿元,债券融资在公司治理结构中的积极作用很难发挥出来。因此上市公司应增加债券的融资规模。

(二)重视短期负债融资

由实证分析的结果可见,虽然债务融资对电力行业上市公司整体的绩效产生负效应,但从结构上来看,流动负债对于保护公司所有者利益、提高公司核心竞争力有正面影响,公司之间资金占用所形成的债务关系对公司绩效有正面影响。选择融资方式时应更多地考虑流动负债,并充分利用公司之间的间接融资。

(三)控制债务规模

对企业经营来说,由于我国企业对银行的依赖程度高,出现了许多高负债企业,但从本文的研究结果看,超出一定水平的负债,对提高企业绩效的作用不在发挥正向作用。所以,应该合理控制和利用负债的规模。

(四)加强银行等金融机构的治理效应

加强金融监管法律制度的变革,完善银行治理及运作机制,加强非公开债务对企业的硬约束。同时,允许银行作为主要的债权人进入监事会。通过参加公司的重要会议,对公司的重大投资决策享有知情权,充分发挥非公开债务的治理效应。

参考文献:

1、杨兴全.企业债务融资结构:综述与启示[J].广东商学院学报,2006(5).

2、袁卫秋.债务期限结构理论综述[J].会计研究,2004(10).

3、杨兴全,吕瑶.我国上市公司负债融资期限结构的实证研究[J].河北经贸大学学报,2004(4).

4、张慧,张茂德.债务结构、企业绩效与上市公司治理问题的实证研究[J].改革,2003(5).

篇13

“十二五”期间，国家电网公司提出了“三集五大”的发展战略，旨在转变公司发展方式、电网发展方式。（“三集”是指“人力资源、财务、物资集约化管理”，所谓“五大”是指“大规划、大建设、大运行、大检修、大营销体系”）。 在此期间，我国电网规划建成“三纵三横一环网”的特高压交流线，投资3000亿元于11回特高压直流输电工程。至“十二五”末期，国网大范围、远距离的输电能力将达到2.5亿千瓦，每年输送电量1.15万亿千瓦。在此大背景下，福建省第一座智能化变电站已于2010年4月投入运行，第二座智能化变电站建设紧随其后。福建省首座特高压变电站规划建在闽侯，按照国网公司“十二五规划”要求，到2015年，福州电业局经营区域范围内110千伏及以上线路将比十一五期间翻一番。

为了加快推荐智能电网的建设，企业生产设备及技术随之进一步更新，产生了对掌握新设备、新技术的专业人才的需求，在深入贯彻定员标准的同时，企业需盘活人力资源，解决专业人才缺失的结构性缺员问题。由于定员空缺、各供电局管理人员重复配置等多种原因，导致供电局人员总量不足，企业只能将本应配置到供电所的农电工配置到供电局，造成农电工与主业长期职工“混岗”。加之在岗位配置方面，人员集约度较差，造成人力资源浪费。再者，专业运行上多层级管理体系，制约经营管理效率，内部审批环节多。最终导致原有营配点组织机构效率低下，不适应海西电网快速发展的要求。

二、专业管理内涵

为了切实盘活企业人力资源，提高人员配置效率，解决结构性缺员矛盾，福州电业局以贯彻《劳动合同法》为契机提出一系列人力资源专业管理制度，包括规范用工和岗位人员配置，规范机构编制和职级序列管理，完善生产岗位激励机制，加强岗位变动管理，实行持证上岗，畅通岗位晋升机制等几个方面。在规范劳动用工基础之上，通过推进业务重组，将精简的长期职工补充到混岗突出的主要生产岗位。在实践操作中，以盘活企业人力资源为宗旨，预期达到以下三个方面的管理成效：一、优化组织机构、规范岗位设置，提高企业运营效率；二、有效配置人力资源，便于设备的正常运行、维护，同时节约人工成本；三、规范劳动用工管理，建立劳动关系和谐、机制灵活、职责明晰、流程顺畅的用工管理模式。

三、专业管理操作方法

（一）依靠劳动定员盘活人力资源配置

成立由人力资源、生产、营销、调度、发策等部门组成的劳动定员工作小组，负责设备台账等基础数据的统计、校核、劳动定员分析、人员优化配置等工作，促进劳动定员管理工作与各专业管理工作的有效衔接。定期开展劳动定员管理人才的培训，鼓励和支持他们学习生产业务知识，熟悉和掌握生产设备和业务流程，提高自身素质和能力。深入了解基层的困难和需求，定期组织开展劳动定员工作经验交流，拓宽劳动定员专业人员的视野。在开展内部组织管理体制改革和人员调配过程中，以国网定员标准为依据，结合实际用工总量、人员素质、设备健康水平、生产运行环境条件等因素，对全局14个生产部门定岗定编进行核定，将定员分解到班组。在业务重组和岗位设置调整中，按照定员标准确定相应的人员配置总量，通过定员标准分解与下达，有效促进各部门优化劳动用工。

（二）优化组织结构和岗位体系

重组前，组织结构是以集控所为中心、运行监控和巡检操作合一的小片区变电运行集中监控管理模式。重组后推行调控一体化管理新模式：“电网调度监控中心” +“运维操作站”，“电网调度监控中心”（以下简称“调控中心”）归属调度部门管理，“运维操作站”归属变电运行部门管理。

新的“调控一体化”模式具有组织结构简单、工作流程简化、调度和监控人员协调方便等特点。新旧管理模式的调整主要涉及到三个方面：一则设立电网调度监控中心，将地区电网调度与变电站运行监控的组织机构合并运行、统一管理，在地区电网调度所组建电网调度和变电运行监控一体化的电网调度及运行监控值班中心；二则设立运维操作站，运维操作站按片区设立，原则上设立在所管辖变电站的地理交通中心位置，在满足地理交通中心位置的条件下，优先考虑设立在220kV变电站，运维操作站的所在地到所辖变电站的正常行车速度的车程时间一般不超过45分钟，在此范围内的变电站一律划归该运维站管理；三则建立“调控一体”业务运作关系，省公司及地方调度监控中心和运维操作站之间的业务指令关系。

（三）全面规范岗位管理

1. 完善岗位管理机制，实现人岗匹配

一方面，建立“五维度”人才匹配机制，包括：空缺确认、任职资格匹配审查、岗位培训持证、业务能力考核、工作业绩考察。实现岗位公开选聘，有序推进人才优化配置工作。2006年以来，以点带面，采取公开竞聘、岗位选聘、组织调整、个人申请、部门协商等多种形式实现人力资源在更大范围内的有效配置。另一方面，完善新进员工培训机制。新进主业员工在入职培训合格后，所有专业毕业生必须安排到生产一线见习轮训一年；见习期满后，除少数财务、法律等管理类专业毕业生外，其余专业毕业生必须配置到生产一线岗位。硕士研究生、本科生、大专生在生产岗位上分别服务满3年、5年和8年。新进农电工在入职培训合格后，必须全部配置到农村供电所班组岗位。新进市场化员工入职培训合格后，必须全部配置到市场化用工对应岗位。

2. 加强岗位变动管理，深化岗位轮换机制

依据分层审批的原则，进一步明确用人部门、人力资源管理部门和局领导的管理责任，岗位变动调整严格对照人岗匹配条件进行审核。建立完善岗位轮换机制，有序推进部门内部和企业层面的强制定期轮换。依据《福建省电力有限公司“三重”人员岗位轮换交流管理办法》，制定《福州电业局岗位轮换管理办法》加强对重点、敏感岗位员工的监督制约，规避企业经营管理中的风险，确保企业政治和经济安全。以“业务强、懂经营、会管理”为原则，在省公司、局本部和县公司之间推行轮岗锻炼的人才孵化机制，积极培养复合型的管理、技术、技能人才。出台《福州电业局“双培养―输送”三个暂行办法》及实施方案，从而加大各专业人才交流与培养力度，全面加强县公司的垂直管理，实现以省公司为中心，以局本部带动县公司，以县公司促进局本部提升综合实力，目前已投入运行并取得初步成效。

3. 加强人才培养与开发，全面提升队伍素质

按照“缺什么，补什么”的原则，认真分析员工业务素质和技能水平与岗位要求的差距，科学设计培训项目，制定针对性的培训措施和计划，不断提高员工能力素质水平，组织开展跨专业的综合性培训，加快高素质、专业复合型人才培养，鼓励员工“一专多能”；统一制定管理人员和技术人员的能力素质标准及规范化培训大纲，完善培训课程体系，提高培训开发的实效性，以适应生产组织方式变革和业务拓展对人员素质的要求。通过业务部门轮岗培养、科技项目专家帮带、青年创新学会组织帮带等方式，加强高层次人才培养；为博士生量身定制专项培养方案；通过首席带新人、厂家带客户、离岗研修等多种形式，加强高技能人才培养。

四、专业管理绩效评估及改进

（一）人员总量得到有效控制

根据国网公司08版《供电企业劳动定员标准》，专业管理实施后，企业实现生产一线结构性缺员解决比例为100%，劳动定员贯彻得分80.5分。福州电业局定员2535人，经过优化组织机构、规范岗位管理，提高人员优化配置的一系列措施后，人员总量得到有效控制，截止2011年7月31日单位拥有全民职工1592人、农电工630人、社会化用工245人，用工总量为2467人，少于既定的劳动定员总量，有效地控制了人员总量。

（二）人员优化配置效率提升明显

在实践中，专业管理对企业进行至上而下的调整，使得人员优化配置效率得到极大的提升。经过局本部规范设置，集约管理人员41人，推进区域供电局扁平化改革，取消中间管理层级，将原中间层的25名专责充实到班组，班组技术力量得到有效增强；“调控一体化”业务重组后，人员精简54人，随着变电站不断新建投产，将大大减缓对变电运行人员的要求，人力资源优化配置的效率将得到进一步提升。

五、专业管理尚存的问题及其对策建议

专业管理方法在实践中虽然取得了不可忽视的绩效，但也存在部分问题尚未解决，尤其是对农电工的管理上，对于规范化管理中涉及的年纪偏大和低素质农电工的去留问题仍是一个解决难点。一部分农电工超过50岁，这些职工一方面为企业的农村电网建设做出了很大的贡献，但是体质和精力已不太适应现在的工作；另一方面有些农电工素质过低，无法通过培训达到岗位的胜任条件。本文主张从以下两个方面解决这些问题：

（一）完善农电工退出机制